Kraftig forklematerer et viktig utstyr innen gruvedrift, metallurgi, havne- og kjemisk industri, men det er ingen presis designteori om motstanden forårsaket av beholderen i den profesjonelle håndboken. Trekkmotstandsformelen er utledet ved å bruke den nyeste beholdertrykkteorien, og sammenlignet med formelen i mange manualer, for å påpeke det uriktige og manglende av den originale formelen.
Kraftig forklemater spiller en uerstattelig rolle i gruvedrift, metallurgi, kjemisk industri, havn og andre industrier. Siden 1950-tallet har design- og produksjonsnivået for innenlands tunge forklemater gjort store fremskritt, men det er fortsatt et visst gap sammenlignet med utlandet (opptil 12000t/t). En viktig grunn er at designteorien til tung plate fortsatt er begrenset til den mest originale enkle beregningen 1-magi. Spesielt friksjonen mellom materialer og materialer, friksjon mellom materialer og skjørtplate og friksjon mellom materialer og bunnplate og så videre, det er ingen nøyaktig designteori på flere tiår, og stor og stor tung plate over to typer motstandsberegning er ekstremt viktig. Siden begynnelsen av dette århundret har noen forskere begynt å studere teoretisk, men det er fortsatt mange problemer uløst. Beregningsformlene for skjærmotstand og friksjonsmotstand mellom materiale og skjørtplate til rett skjørtplatemater utledes systematisk for første gang. Artikkel [9] systematisk utledet forskjellige motstandsberegningsformler for materen for den skråstilte skjørtplaten{10}} Motstandsformelavledning for å oppnå lignende funksjon av vibrasjonsmater og beltemater, er ikke i stand til å motstå lagertrykk [kutt. I selve prosessoppsettet til gruvedrift og annen industri er den tunge platen direkte anordnet under siloen, og det er ingen skråstilt heavy duty forklemater "silohals". Noen ganger er siloåpningen med en lengde på 20m direkte koblet til den tunge platen.
La okse og oy være materialtrykket i x- og y-retningene, N/m; A er-tverrsnittsarealet til siloen, m2; L er omkretsen av siloens tverrsnitt, m; 8 er friksjonsvinkelen mellom materialet og siloveggen, 8=tan1f. ; f. Er friksjonsfaktoren mellom materiale og lagervegg; p er materialets indre friksjonsvinkel, p=tan4,4 er materialets indre friksjonsfaktor; p er bulkdensiteten til materialer, kg/m3; g er gravitasjonsakselerasjon, g=9.81m/s2; y er høyden på materialet i lageret, m; Vinkelen mellom siloens fire vegger og horisontalplanet er a og B.
Den kraftige forklematerens andre element på høyre side av likhetstegnet tilsvarer formelen, det vil si den ekstra friksjonskraften til bunnplaten forårsaket av materialer i beholderen. Denne verdien har imidlertid ingen funksjonell sammenheng med traktens tiltvinkel, beholderhøyde og sidetrykkskoeffisient, så det er åpenbart ikke nøyaktig å bruke denne formelen i utformingen av store Heavy-plater. Litteraturen tar ikke hensyn til skjærkraften mellom materialene under beholderen, den ekstra friksjonen mellom materialene i beholderen og skjørtplaten forårsaket av materialene i beholderen, enn si friksjonen mellom materialene og skjørtplaten under transportlengden. Motstanden ved trakten i en litteratur er som følger: Fm=hDqMg 10 pmu Formel (19) er den samme som i litteraturen, bortsett fra at pM har to forskjellige algoritmer. PM=0.8 pgab? De to algoritmene til PM=2.8pga2b2/(a+b)pM beviser usikkerheten til denne formelen i seg selv, og den urimelige delen er også funksjonsforholdet med beholderhellingen Vinkel, beholderhøyde og sidetrykkskoeffisient har ingen endring. Referanse Friksjonsmotstand mellom materiale og skjørt
