Gjennom modal analyse og dynamisk responstest under ingen-belastning oppnås de naturlige vibrasjonsegenskapene til den store sirkulære vibrasjonsskjermen og responsen i tidsdomene og frekvensdomene under arbeidsforhold. En shaker-modell ble etablert med rimelig forenkling, de første 7 ordens naturlige frekvensene ble trukket ut og muligheten for resonansfenomen ble eliminert. INV1601 vibrasjonstestinstrumentet ble brukt til å samle inn vibrasjonssignaler fra vibrasjonsskjermen uten-belastning, og tids-domene- og frekvens-domeneresponsdataene for hvert testpunkt ble innhentet av DASP-programvare. De dynamiske egenskapene til vibrasjonsskjermen ble oppnådd ved å analysere og sammenligne dataene. Det gir et pålitelig grunnlag for strukturell forbedring og feildiagnostisering av storeskrå skjermer for tilslag.
Bransjeutvikling av varianter av vibrerende skjermer og kvalitetskrav er mer og mer høye, vibrerende skjermutstyr i stor- skala, høy vibrasjonsintensitet og type (reduser vibrasjonskvalitet) utviklingsretning. Med forbedringen av prosesseringskapasiteten til en stor shaker, har den strukturelle styrken til shakeren blitt viet mer og mer oppmerksomhet. For tiden har mange forskere gjort mye forskningsarbeid på dette problemet fra forskjellige vinkler av teoretisk analyse, simulering og felteksperiment. Når det gjelder strukturell dynamisk responsanalyse, brukes den endelige elementprogramvaren hovedsakelig til å analysere modellens dynamiske respons. For store strukturer, på grunn av det store antallet endelige elementer, er den dynamiske responsanalysen for endelige elementer av full-modellen av strukturen ganske tidkrevende-. Forfatteren vil diskutere den dynamiske responsanalysen av store skrå skjermer for tilslag, som er mye brukt i industrien.
1. Modalanalyse
1.1Skrå skjermer for aggregatModell Forfatteren studerer en stor sirkulær sporvibrasjonsskjerm med et areal på 14m2 og en masse på 9930kg. I følge de to-dimensjonale designtegningene er modellen etablert i ANSYS. I prosessen med modellering, på grunn av den komplekse strukturen, er det umulig å modellere i detalj i henhold til hver detalj av shakeren, så modellen må forenkles. Forenklede deler av modellen inkluderer: flenser, ribbeplater, ikke-bærende komponenter, sperrehull, prosesshull, gjengede skruer og shakere. Til slutt ble den endelige elementmodellen etablert, og totalt 120 040 solide elementer, 12 fjærelementer, 6 masseelementer og 10 066 noder ble oppnådd ved å dele tregitteret.
1.2 Modale analyseresultater Modalanalysen av modellen er utført i ANSYS. I henhold til vibrasjonsteorien spiller de naturlige frekvensene av lavere orden og tilsvarende moduser en stor rolle i vibrasjonsprosessen til strukturen, så bare de første 7 naturlige frekvensene til strukturen trekkes ut, og de tilsvarende resultatene er oppført i tabell 1. Den første naturlige frekvensen tilsvarer vibrasjonen av stiv kropp, og den andre til syvende orden er den elastiske strukturen til kroppen. Arbeidsfrekvensen til denne typen vibrerende skjerm er 12,5 Hz. Som det fremgår av tabell 1, unngår strukturens egenfrekvens arbeidsfrekvensen, og det er ingen resonansfenomen i arbeidsprosessen til skjermen. En rekke problemer, som amplitude-ustabilitet, støy og tidlig skade, er eliminert fordi den dynamiske ytelsen til vibrerende skjerm ikke kan oppfylle kravene.
NV1601 vibrasjonstester utviklet av East Vibration and Noise Research Institute ble brukt til å lære den dynamiske responsen til vibrerende skjerm gjennom vibrasjonssignalinnsamling og DASP-programvareanalyse.
2.1 Fordeling av målepunkter på skjermen For å få den dynamiske responsinformasjonen til den vibrerende skjermen på en helhetlig måte, brukes metoden for bred-spredning av signalinnsamling og punkt. På grunn av den symmetriske strukturen til den vibrerende skjermen, velges 10 målepunkter på siden av den vibrerende skjermen, Inclined Screens For Aggregate. For risteområdet, med tanke på lagerkreftene på begge sider, er det lagt til to målepunkter på lagerdelene, nemlig målepunkt 6 og 9. De tilsvarende målepunktene på den andre siden av silkassen er merket med 11 og 12.
2.2 Analyse av testresultater De innsamlede dataene klassifiseres og sorteres for å oppnå tids-domene- og frekvens-domenekart for hvert målepunkt i ubelastet driftsforhold, som vist i FIG. 3. Tiden-domene og frekvens- er tegnet i henhold til tabellene for domenedata. Tabell 3 viser tidsdomenedataene for den vibrerende skjermen tegnet i henhold til dataene målt ved 12 målepunkter. Akselerasjonsverdiene og bølgeformvariansene målt ved punktene 4, 5 og 6 er store. Verdien målt ved punkt 4 som målepunkt på det strukturelle fundamentet er for stor, noe som indikerer at den strukturelle forbindelsen ved punkt 4 er kollapset eller ikke-stiv, og fundamentet må forsterkes. Målepunkt 5 og 6 er punktene på vibrasjonsstrukturen, og vibrasjonsakselerasjonen er for stor, noe som indikerer at vibrasjonsskjermens kroppsstruktur må forsterkes delvis. Det er nødvendig å bruke forsterkende ribber for å øke den strukturelle stivheten, eller øke tykkelsen på ribbekroppen for å motstå den strukturelle tretthetsskaden. Tabell 4 viser vibrasjonsskjermens frekvensdomenedata hentet fra dataene målt ved 12 punkter.
Etter tids-frekvensdomenekonverteringen er vibrasjonsenergien til målepunkt 1 konsentrert i eksitasjonsfrekvensen (ca. 13 Hz), og de andre frekvenskomponentene er høyfrekvente (relatert til påvirkningen av materialpartikler, rotorubalanse og strukturell fundamentstivhet). Målepunkter 2, 4 er festet på fundamentet, vibrasjonsenergien til disse punktene konsentrert distribusjon i høyfrekvensbåndet, antisentral vibrasjonsskjerm i ferd med å arbeide med strukturen til fundamentet, hovedsakelig reflektert i virkningen av skjermingsmaterialer. Målepunktene 8, 9 og 10 er alle energi konsentrert for det meste ved høye frekvenser. Fordi det innsamlede signalet er tverrakselerasjonsspekteret til den vibrerende skjermen, er det relatert til den faktiske torsjonsvibrasjonen til den vibrerende skjermen. Målepunkt 5 og 7 test er den spesielle vibrasjonen i Y-retning, eksitasjonsfrekvens som hovedfaktor, avstanden mellom hovednoden og slavenoden til strukturen forblir alltid uendret, den spennende kraften kan overføres til skjermenheten gjennom masseenheten. (2) Modalanalysen av den endelige elementmodellen utføres i ANSYS, og de første 7 ordens naturlige frekvensene til shakeren trekkes ut. Resultatene viser at egenfrekvensen unngår arbeidsfrekvensen, og shakeren vil ikke produsere resonansfenomen i arbeidsprosessen, som oppfyller designkravene. (3) Vibrasjonssignalet til shakeren i tomgangsdrift samles inn av INV1601 vibrasjonstestinstrument, og responsen i tidshistorikken og frekvensdomenet oppnås gjennom dataanalyse av DASP-programvare. Responskarakteristikkene til hvert område i arbeidsprosessen til shakeren er forstått, og den unormale responsen til shakerdelen sammenlignes fra den dynamiske responsanalysen til hver del i kjøreprosessen til shakeren. (4) Gjennom modal analyse og dynamisk responsanalyse av store skrå sikter for tilslag, mestres de strukturelle egenskapene til den vibrerende skjermen og den dynamiske responsen til hver region uten-belastning. Det gir et pålitelig grunnlag for feildiagnose og strukturell forbedring av store skrå skjermer for tilslag.
